1 引言
隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，城市的膨脹，居民區(qū)人口密度增大等一系列因素，基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)規(guī)模越來(lái)越大，建筑高層化、建筑結(jié)構(gòu)復(fù)雜化不可避免，30 層以上的商業(yè)及住宅樓已很普遍。這種情況下普通混凝土的使用就有了局限性，而高性能混凝土由于其優(yōu)異的性能，得到了廣泛的應(yīng)用。近年來(lái)，由意外引起的火災(zāi)案件頻傳?；馂?zāi)發(fā)生的頻度居各災(zāi)種之首，火災(zāi)造成的損失約為地震災(zāi)害的5 倍。
我國(guó)年均發(fā)生火災(zāi)十幾萬(wàn)起，年均損失上百億元[1]?；炷帘旧碜鳛橐环N不燃燒的材料，其材料性能會(huì)在火災(zāi)中嚴(yán)重劣化，尤其是高性能混凝土在火災(zāi)下比普通混凝土易于發(fā)生爆裂現(xiàn)象，這種爆裂一般沒有先兆，一旦發(fā)生，將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)完整性的喪失，令結(jié)構(gòu)過早坍塌，給人們的逃生和搶救工作造成困難。因此，研究高性能混凝土的耐火性具有非常重要的現(xiàn)實(shí)意義。國(guó)外從上世紀(jì)80 年代末90 年代初[2,3,4,6]已開始高強(qiáng)混凝土的耐火性研究，在我國(guó)近幾年才開始[ 5,7—16]。
本文根據(jù)查得的文獻(xiàn)，將現(xiàn)有高性能混凝土耐火性研究進(jìn)行分析整理，探討了目前需要優(yōu)先研究的領(lǐng)域。
2 研究高強(qiáng)高性能混凝土耐火性的試驗(yàn)方法[2]
2. 1 應(yīng)力試驗(yàn)
在升溫前對(duì)混凝土試件預(yù)加荷載（加荷水平一般為室溫混凝土極限抗壓強(qiáng)度的20％到40％），并在升溫過程中不卸載。以恒定速率升溫直至達(dá)到目標(biāo)溫度，并在此溫度下恒溫一段時(shí)間以達(dá)到熱穩(wěn)定態(tài)。然后以規(guī)定的速率增加荷載或應(yīng)變直至試件破壞。試驗(yàn)結(jié)果通常是在不同溫度下的抗壓強(qiáng)度和彈性模量。這種試驗(yàn)的數(shù)據(jù)十分適合于代表柱或梁的受壓區(qū)混凝土的耐火性能。
2. 2 無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)
試件在以恒定速率升溫直至試件內(nèi)達(dá)到熱穩(wěn)定狀態(tài)，此過程中不預(yù)加荷載。然后以規(guī)定速率加荷載或應(yīng)變直至發(fā)生破壞。這種試驗(yàn)的數(shù)據(jù)十分適合于代表梁受拉區(qū)混凝土的耐火性能，或預(yù)受小荷載的構(gòu)件中的混凝土。
(馬冬花，女，（1976－ ），從事混凝土工程及技術(shù)研究。
本文由科技部科研院所技術(shù)開發(fā)專項(xiàng)資金項(xiàng)目（2003EG131152）和云南省校省院科技合作計(jì)劃項(xiàng)目（2004YX31）資助。)
2.3 無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)
試件在以恒定速率升溫直至試件內(nèi)達(dá)到熱穩(wěn)定狀態(tài)，此過程中不預(yù)加荷載。然后將試件以規(guī)定的速率冷卻至室溫。在室溫下對(duì)試件加載或應(yīng)變直至試件破壞。無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)與上述所有的試驗(yàn)方法均不同，其試驗(yàn)結(jié)果非常適用于評(píng)估混凝土火災(zāi)后的殘余性能。
三種方法的升溫加荷關(guān)系見圖1[3]。
3 高強(qiáng)高性能混凝土耐火性的試驗(yàn)研究
3.1 溫度對(duì)高強(qiáng)高性能混凝土抗壓強(qiáng)度的影響
不同試驗(yàn)方法（無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)，無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)，以及應(yīng)力試驗(yàn)）所得的關(guān)系不同。高強(qiáng)混凝土的關(guān)系用實(shí)線表示，普通混凝土的用虛線表示。
3.1.1 在無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)中，試件在無(wú)應(yīng)力狀態(tài)下加熱并在高溫中進(jìn)行試驗(yàn)。對(duì)無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)，強(qiáng)度與溫度的關(guān)系可用三個(gè)階段表現(xiàn)（圖2 到3）：
圖2 應(yīng)力試驗(yàn)中抗壓強(qiáng)度－溫度的關(guān)系（普通骨料混凝土）
1）強(qiáng)度的初始損失階段：對(duì)于普通骨料的混凝土，溫度從室溫升至100～200℃，強(qiáng)度損失。對(duì)于輕質(zhì)骨料混凝土，溫度從室溫升至250℃，強(qiáng)度損失。
2）強(qiáng)度的穩(wěn)定及恢復(fù)階段：對(duì)于普通重量的混凝土，在100～200℃至400～450℃之間；對(duì)于輕質(zhì)混凝土，在250℃至450℃之間。文獻(xiàn)[5]研究表明高強(qiáng)與普通混凝土不同，C30 在200℃～300℃時(shí)強(qiáng)度略有提高，C60 和C80 混凝土在此階段略有下降。文獻(xiàn)[6]中的高強(qiáng)混凝土與普通混凝土相比，強(qiáng)度的恢復(fù)期推遲，強(qiáng)度在第二階段達(dá)到的峰值比常溫時(shí)高出8～13％。
3）強(qiáng)度的永久損失階段：對(duì)于普通重量的混凝土，從400～450℃開始；對(duì)于輕質(zhì)混凝土，從
250℃至450℃之間開始。
對(duì)于無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)，在25℃到約400℃之間，高強(qiáng)混凝土的強(qiáng)度損失明顯大于普通混凝土，除此之外，高強(qiáng)混凝土的強(qiáng)度與溫度的關(guān)系與普通混凝土比較相似。
3.1.2 在無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)中，試件在無(wú)應(yīng)力狀態(tài)下加熱，并在冷卻至室溫時(shí)進(jìn)行試驗(yàn)。對(duì)
于無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)，高強(qiáng)混凝土的強(qiáng)度與溫度的關(guān)系可用兩個(gè)階段表現(xiàn)（圖4～5）：
圖4 無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)中抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系（普通骨料混凝土）
1）強(qiáng)度的初始微獲得或微損失階段：對(duì)于普通重量的混凝土和輕質(zhì)混凝土：室溫到200℃左右。
文獻(xiàn)[7]中提到，各種高性能混凝土殘余強(qiáng)度從室溫到400℃都基本保持不變甚至有所增加。
2）強(qiáng)度的永久損失階段：對(duì)于普通重量的混凝土和輕質(zhì)混凝土：約從200℃開始。
對(duì)于無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)中，高強(qiáng)混凝土的殘余強(qiáng)度和溫度的關(guān)系在整個(gè)溫度范圍內(nèi)與普通混
凝土有些相似。
3.1.3 在應(yīng)力試驗(yàn)中，試件在應(yīng)力狀態(tài)下加熱并在高溫中進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn)?；谟邢薜膽?yīng)力試驗(yàn)，
高性能混凝土的強(qiáng)度和溫度的關(guān)系可用三個(gè)階段表現(xiàn)（圖6～7）：
圖6 應(yīng)力試驗(yàn)中抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系（普通骨料混凝土）
1）強(qiáng)度的初始損失階段：對(duì)于普通骨料的混凝土，是在室溫到100℃左右。對(duì)于輕質(zhì)高強(qiáng)混凝
土，缺乏有關(guān)應(yīng)力試驗(yàn)的數(shù)據(jù)。
2）強(qiáng)度的穩(wěn)定及恢復(fù)階段：對(duì)于普通骨料的混凝土，在100～400℃之間。
3）強(qiáng)度的永久損失階段：對(duì)于普通骨料的混凝土，從400 至700℃左右。
基于文獻(xiàn)的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)，認(rèn)為下列因素對(duì)高強(qiáng)混凝土的強(qiáng)度與溫度的關(guān)系有影響。
1）初始抗壓強(qiáng)度
2）骨料種類（硅質(zhì)、鈣質(zhì)、輕骨料）
3）試驗(yàn)方法（有應(yīng)力，無(wú)應(yīng)力，無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度）
3.2 溫度對(duì)高強(qiáng)高性能混凝土彈性模量的影響[4]
對(duì)無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)，彈模與溫度的關(guān)系見圖8，對(duì)于無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)，二者的關(guān)系見圖9，應(yīng)力試驗(yàn)沒有關(guān)于二者的關(guān)系的數(shù)據(jù)。
從圖8 可以看出，對(duì)于無(wú)應(yīng)力試驗(yàn)，普通重量高強(qiáng)混凝土（實(shí)細(xì)線）、普通混凝土（虛線）、以及輕質(zhì)高強(qiáng)混凝土（實(shí)粗線），三者的溫度和彈性模量之間的關(guān)系沒有明顯的差異。
從圖9 看出，無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)，普通重量的高強(qiáng)混凝土和普通混凝土的彈性模量差異也不
明顯。但是，數(shù)據(jù)表明輕質(zhì)高強(qiáng)混凝土的彈性模量與溫度的關(guān)系與前兩者有明顯差異。
試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，影響彈性模量與溫度關(guān)系的因素是：骨料的重量等級(jí)（普通骨料和輕骨料）和
試驗(yàn)方法。由于沒有關(guān)于應(yīng)力試驗(yàn)中彈性模量和溫度關(guān)系的數(shù)據(jù)，故不知道預(yù)加荷載（應(yīng)力試驗(yàn)）對(duì)這種關(guān)系的影響程度。
3.3 溫度對(duì)高強(qiáng)高性能混凝土應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系（本構(gòu)關(guān)系）的影響
對(duì)暴露在高溫中的混凝土，有關(guān)應(yīng)力－應(yīng)變報(bào)道不多，但這些關(guān)系對(duì)發(fā)展高強(qiáng)混凝土本構(gòu)模型是必需的?？偟膩?lái)說(shuō)，高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力－應(yīng)變曲線與低強(qiáng)混凝土的形狀基本一致，但比普通混凝土更陡、更接近線性，并且這種差異保持到約800℃左右。典型的高強(qiáng)混凝土和普通混凝土荷載－變形關(guān)系如圖10[2]所示。從圖10 可以看出，高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力－應(yīng)變曲線的下降段要陡于普通混凝土，即應(yīng)力隨應(yīng)變?cè)龃蠖档偷乃俾室笥谄胀ɑ炷痢Ｒ脖砻鞲邚?qiáng)混凝土試件比普通混凝土試件更易發(fā)生脆性破壞。這與我國(guó)學(xué)者[8,9]的結(jié)論一致。
文獻(xiàn)[8,9]中的研究表明，高溫后高強(qiáng)混凝土的峰值應(yīng)力和峰值應(yīng)變與普通混凝土的變化規(guī)律基
本一致，即隨著溫度的升高，峰值應(yīng)力逐漸減小，峰值應(yīng)變則增大。
3.4 溫度對(duì)高強(qiáng)高性能混凝土抗拉強(qiáng)度的影響
抗拉強(qiáng)度對(duì)混凝土的開裂影響至關(guān)重要，但目前的研究中溫度對(duì)高強(qiáng)混凝土的抗拉強(qiáng)度影響研究的數(shù)據(jù)很少。文獻(xiàn)[2]的統(tǒng)計(jì)分析中，只有2 份研究（Felicetti（1996）和Noumowe（1996））報(bào)道了有關(guān)高強(qiáng)混凝土抗拉強(qiáng)度的數(shù)據(jù)。從Noumowe 的無(wú)應(yīng)力殘余強(qiáng)度試驗(yàn)研究（包括直接抗拉試驗(yàn)和劈拉試驗(yàn)）結(jié)果，可以看出高強(qiáng)混凝土和普通混凝土的抗拉強(qiáng)度與溫度的關(guān)系曲線形狀相似（圖11）。
Felicetti 報(bào)道了高強(qiáng)混凝土（95 MPa 和72MPa）抗拉應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系。這兩種高強(qiáng)混凝土的抗拉應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系沒有明顯差異（圖12 和圖13）。
3.5 高溫中高強(qiáng)混凝土的爆裂現(xiàn)象及抑制措施
3.5.1 爆裂現(xiàn)象
目前，對(duì)高溫下高性能混凝土的爆裂機(jī)理的觀點(diǎn)并不是十分統(tǒng)一，主要認(rèn)為有兩種：蒸汽壓機(jī)理和熱應(yīng)力機(jī)理[10]。Gary R. Consolazio 等人的研究[3]指出：孔蒸汽壓是爆裂發(fā)生的主要因素，但熱應(yīng)力對(duì)爆裂的發(fā)生也有顯著影響。文獻(xiàn)[11]研究認(rèn)為孔蒸汽壓是導(dǎo)致高強(qiáng)混凝土爆裂的最重要因素。文獻(xiàn)[12]研究認(rèn)為由溫度急劇變化所引起的熱應(yīng)力不是造成高性能混凝土在高溫下表面崩裂甚至爆裂的主要原因。
根據(jù)文獻(xiàn)[13] 對(duì)目前一些高性能混凝土抗火性研究的試驗(yàn)結(jié)果的整理以及文獻(xiàn)[9，14]可以得出： 并不是所有的試驗(yàn)中都觀察到了高強(qiáng)高性能混凝土在高溫時(shí)的爆裂現(xiàn)象。在材料試驗(yàn)和結(jié)構(gòu)構(gòu)件試驗(yàn)過程中，有一半左右報(bào)道了爆裂。同樣，在同一試驗(yàn)中，相同配比的不同試件有的發(fā)生爆裂有的并不發(fā)生[9]。盡管結(jié)論不一致，仍可確定在適當(dāng)?shù)脑囼?yàn)條件下，高強(qiáng)高性能混凝土尤其是含有硅灰的密實(shí)性高強(qiáng)高性能混凝土更易發(fā)生爆裂破壞。從混凝土材料本身的角度講，下列因素對(duì)高性能混凝土爆裂現(xiàn)象有影響[2]：
1）初始抗壓強(qiáng)度,初始抗壓強(qiáng)度越高，高溫時(shí)越易發(fā)生爆裂。
2）混凝土的濕含量，
文獻(xiàn)[11]研究表明，強(qiáng)度等級(jí)高于60MPa 的混凝土，當(dāng)含濕量高于某一門檻值時(shí)，爆裂現(xiàn)象受含濕量的影響顯著。測(cè)得HPC70、HPC100、HPC120D 的門檻值分別是88%、63%、63%。
3）混凝土的密實(shí)性，混凝土在摻加了硅灰后，孔隙率降低，密實(shí)性增加，抗?jié)B性提高，但在高
溫中混凝土?xí)装l(fā)生爆裂現(xiàn)象[2]。
4）升溫速率
5）試件尺寸和形狀
6）骨料的種類：輕骨料混凝土比普通骨料混凝土更易發(fā)生爆裂現(xiàn)象。
3.5.2 爆裂現(xiàn)象的抑制措施
通過對(duì)文獻(xiàn)的分析與統(tǒng)計(jì)，目前從以下幾方面進(jìn)行高強(qiáng)混凝土的耐火性改進(jìn)研究：
1）摻加纖維,文獻(xiàn)[7]研究表明，在高性能混凝土中摻加鋼纖維可明顯改善混凝土的高溫后殘余
力學(xué)性能，這是由于[12]鋼纖維有橋接和阻裂作用，限制混凝土在溫度急劇變化和高溫地環(huán)境下產(chǎn)生的體積變化，減輕混凝土內(nèi)部微缺陷的引發(fā)和擴(kuò)展。
2）摻加聚丙烯纖維、鋼纖維和混雜纖維（聚丙烯纖維和鋼纖維）均能提高高溫作用后高性能混凝土的殘余劈裂抗拉強(qiáng)度，其中以鋼纖維的作用最為顯著。但聚丙烯纖維的摻入對(duì)高溫后混凝土的殘余抗壓強(qiáng)度無(wú)明顯影響[7,12]。文獻(xiàn)[11，14，15，16]研究表明，加入聚丙烯纖維能防止高強(qiáng)混凝土的爆裂。聚丙烯纖維在高溫時(shí)融化，可增加毛細(xì)孔，有效緩解和釋放毛細(xì)孔中的蒸汽壓。
3）關(guān)于引氣劑的研究[11,14]表明，加入引氣劑對(duì)高性能混凝土抗爆裂性能影響不明顯，其機(jī)理
尚需研究。
4 現(xiàn)有規(guī)范與高性能耐火性研究：耐火試驗(yàn)方法以及高溫混凝土的性質(zhì)
目前的耐火試驗(yàn)方法，包括ISO834，ASTM E119，以及JIS A1304。三種試驗(yàn)方法的標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線基本相似，如圖14 所示。ISO834 標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線與ASTM E119、以及JIS A1304 稍有不同，ISO834標(biāo)準(zhǔn)允許溫度隨著暴露時(shí)間連續(xù)上升，沒有確定的上限。ASTM E119 規(guī)定了溫度上升至480 分鐘，在此之后溫度恒定在1260℃。JIS A1304 的暴露試件限制是240 分鐘，對(duì)應(yīng)的耐火等級(jí)是“4 小時(shí)”。
文獻(xiàn)[2,4]指出，現(xiàn)有的Eurocode 標(biāo)準(zhǔn)和CEB 標(biāo)準(zhǔn)推薦的混凝土抗高溫曲線，包括強(qiáng)度－溫度
和彈性模量－溫度設(shè)計(jì)曲線，對(duì)高強(qiáng)高性能混凝土是偏于不安全的。目前作為建議和意見的試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)自于普通混凝土（NSC）。大多數(shù)試驗(yàn)是在1960s 和1970s 完成的。最大室溫抗壓強(qiáng)度約50MPa。
因此，將這些設(shè)計(jì)建議和意見用于高強(qiáng)混凝土耐火設(shè)計(jì)時(shí)必須通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。
5 總結(jié)
5.1 結(jié)論
本文通過對(duì)高強(qiáng)混凝土高溫性能的研究文獻(xiàn)進(jìn)行總結(jié)，可得到三條重要結(jié)論：
1）高強(qiáng)混凝土在高溫中比普通混凝土更易發(fā)生爆裂破壞。
2）在100℃到450℃之間，高強(qiáng)混凝土的強(qiáng)度損失率大于普通混凝土。
3）現(xiàn)有的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，比如CEN Eurocode 和 CEB 關(guān)于暴露于火中的設(shè)計(jì)曲線不適用于高強(qiáng)混
凝土。
5.2 建議
基于現(xiàn)有文獻(xiàn)關(guān)于高性能混凝土高溫性能的研究現(xiàn)狀，可以明確尚有以下需優(yōu)先研究的領(lǐng)域：
1）實(shí)驗(yàn)研究：
以關(guān)于高強(qiáng)混凝土高溫中的基本性能的更完整的數(shù)據(jù)體系，數(shù)據(jù)體系的建立對(duì)發(fā)展和確定數(shù)字模型（能夠預(yù)測(cè)高強(qiáng)混凝土受高溫時(shí)的水遷移以及突然爆裂）非常必要。實(shí)驗(yàn)研究應(yīng)當(dāng)由材料試驗(yàn)（受高溫高強(qiáng)混凝土試件）和構(gòu)件試驗(yàn)（受高溫高強(qiáng)混凝土梁、柱、板、以及墻）構(gòu)成。
2）分析研究
應(yīng)用從材料研究獲得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)發(fā)展材料模型，用來(lái)預(yù)測(cè)高強(qiáng)混凝土構(gòu)件受高溫時(shí)的性能。
3）標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的發(fā)展
應(yīng)當(dāng)將實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和分析數(shù)據(jù)綜合起來(lái)，用于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的編寫，為高強(qiáng)混凝土構(gòu)件受火設(shè)計(jì)提供
指導(dǎo)。
4）所提出的改善高性能混凝土耐火性的方法尚需進(jìn)一步研究。對(duì)高性能混凝土在高溫中性能衰減規(guī)律和機(jī)理還需進(jìn)一步研究，以便提出更好的改進(jìn)方法。
5）對(duì)工程應(yīng)用中高性能混凝土的耐火性評(píng)估還沒有統(tǒng)一的性能指標(biāo)
隨著高性能混凝土的推廣應(yīng)用，用于住宅、辦公等的混凝土設(shè)計(jì)單位在設(shè)計(jì)時(shí)，就應(yīng)明確標(biāo)出高強(qiáng)高性能混凝土耐火性檢測(cè)，均應(yīng)測(cè)試其耐火性，并對(duì)此提出評(píng)定方法或評(píng)定指標(biāo)，以做到防患于未然。
參 考 文 獻(xiàn)
[1] 鄭文忠，許名鑫，王英.鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土材料抗火性能[J]. 哈爾濱建筑大學(xué)學(xué)報(bào)2002,（4）.
[2] Phan L.T., fire Performance of High Strength Concrete: A Report of the State of the Art. NISTIR 5934. Galtherburg,Maryland: Building and Fire Research Laboratory, Nationl Institute of Standards and Technology,1996.
[3] Phan L.T.,等人NIST Special publication919, International Workshop on Fire Performance of High-Strengh Concrete,NIST, Galthersburg, MD, February 13-14,1997.
[4] Phan T, Carino Nicholas J. Review of Mechanical Properties of HSC at Elevated Temperature ,Journal of Materials inCivil Engineering ,1998,10（1）.
[5] 胡海濤等 高強(qiáng)混凝土在高溫中和高溫后的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究[J], 混凝土與水泥制品2004（1）.
[6] Castillo Carlos, Durrani A J. Effect if Transient High Temperature on High-strength Concrete. ACI Materials Journal,1990,87（1）.
[7] 趙莉弘等 高溫對(duì)纖維增韌高性能混凝土殘余力學(xué)性能影響的試驗(yàn)研究[J], 混凝土2003（12）.
[8] 宿曉萍等. 高溫后混凝土力學(xué)性能的對(duì)比分析[J], 長(zhǎng)春工程學(xué)院學(xué)報(bào)2001（3）.
[9] 吳波等. 高溫后高強(qiáng)混凝土力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[J], 土木工程學(xué)報(bào)2000（4）.
[10] 朋改非等. 高性能硅灰混凝土的高溫爆裂與抗火性[J], 建筑材料學(xué)報(bào)1999（9）.
[11] 鞠峰等. 提高高強(qiáng)混凝土高溫條件下抗暴裂性能的研究[J], 混凝土2003（3）.
[12] 孫偉等. 高性能混凝土的高溫性能研究[J], 建筑材料學(xué)報(bào)2000（3）.
[13]肖建莊等. 高性能混凝土結(jié)構(gòu)抗火性研究最新進(jìn)展 [J], 工業(yè)建筑，2001（6）.
[14 李敏等. 高性能混凝土火災(zāi)條件下抗暴裂性能的研究[J], 工業(yè)建筑2001（10）.
[15] 鞠麗艷等. 聚丙稀纖維對(duì)高性能混凝土高溫性能的影響[J], 建筑材料學(xué)報(bào)2004（3）.
[16] 王平等. 聚丙稀纖維在混凝土高溫后抗壓抗折中不同表現(xiàn)的分析[J], 浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)2004（6）.
